特殊钢杂志 省级期刊

新型V-Ti-B微合金化调质Q690E钢板的开发

作者：陈振业; 王会岭; 赵燕青; 杨浩; 陈起 刊期：2019年第01期

通过低碳及“Mn-Cr-Mo-B-V-Ti”微合金化成分设计及轧制、热处理工艺选择,成功开发出工程机械用Q690E钢板(/%:0.10~0.15C,0.20~0.40Si,≤0.015P,≤0.005S,0.30~0.40Cr,0.20-0.30Mo.0.035~0.045V,0.01~0.02Ti,0.001~0.002B)。Q690E钢板880~910℃淬火+570~610℃回火的微观组织为回火索氏体,屈服强度811~891MPa,抗拉强度852-938MPa,-40℃冲击功在13...

CL70车轮钢热压缩流变应力行为

作者：成生伟 刊期：2019年第01期

用Gleeble-3800热模拟机研究了CL70车轮钢在应变速率0.01~10s^-1、900-1300℃时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时该钢的流变应力、变形温度及应变速率之间的关系,通过线性回归确定该钢流变应力本构方程。结果表明,CL70钢在高温压缩时流变应力随变形温度的减小而增大,随应变速率升高而增大。当应变速率≤1s^-1时,CL70钢的流变应力曲线表现为...

三流方坯连铸中间包结构优化的数值模拟和应用

作者：陈洋; 刘卫东; 赵大同; 李靖宇 刊期：2019年第01期

根据太钢三流220mm×220mm方坯连铸中间包结构和工艺参数,利用ANSYS FLUENT数值模拟软件对该中间包流场和温度场进行模拟研究。结果表明,原型中间包流场不合理,第2流钢液存在短路流和死区,各流一致性较差。优化方案通过在浇注区设立挡墙,形成钢流缓冲区,钢液重新分配,流场一致性得到了大幅度改善。最优方案应用于现场后,相对于原方案第1、2流夹杂...

07Ni5DR低温钢150mm连铸板坯静态再结晶行为研究

作者：熊涛; 徐光; 袁清; 张庆枭; 胡海江 刊期：2019年第01期

设计了不同间隔时间的双道次压缩实验,模拟热轧条件下5%Ni低温压力容器钢07Ni5DR的变形过程,实测了实验钢的应力-应变曲线。根据应力-应变曲线计算软化率,绘制出软化率-时间曲线,确定实验钢在不同变形温度变形后不同保持时间内的静态软化率。此外,分析静态再结晶动力学过程,为制定合理的轧制工艺提供了实验和理论依据。研究表明,5%Ni低温钢的静...

屈服强度750MPa低合金钢高强度集装箱用钢的开发

作者：殷胜; 朱红丹 刊期：2019年第01期

设计和开发了屈服强度750 MPa低合金高强度集装箱用钢(/%:0.06~0.09C,0.25~0.35Si,1.60~1.80Mn,≤0.015P,≤0.003S,0.10~0.20Mo,0.05~0.06Nb,0.09-0.11Ti,≥0.0015Ca,≥0.015Alt)。试验钢的工艺流程为260t BOF-LF-RH-230 mm板坯连铸-热轧成2~6mm板。通过Nb-Ti复合微合金化和Ca处理,控制精轧结束温度840~880℃,层流冷却速度≥60℃/s,卷取520~580...

时速350km中国标准动车组车轴用钢DZ2的生产工艺实践

作者：王之香; 高建兵; 王玉玲; 王育田; 张锦文 刊期：2019年第01期

时速350km中国标准动车组车轴用钢DZ2(/%:0.24~0.32C,0.20~0.40Si,0.60~0.90Mn,0.90~1.20Cr,0.50~1.50Ni,0.20~0.30Mo,≤0.010P,≤0.010S)250mm×250mm钢坯试制流程为80t EBT电弧炉-LF-VD-浇铸8.4t钢锭-轧制工艺。通过电弧炉热装≥80%的预处理铁水,电弧炉控制终点[P]≤0.006%和[C] >0.10%,出钢留钢10%,LF高碱度渣(CaO)/(SiO2)=9~12精炼,控制白渣...

12Cr1MoV钢轧材表面裂纹控制技术的研究与应用

作者：刘旭隆 刊期：2019年第01期

酸性渣重熔含硫高速钢M35的质量研究

作者：谢志彬; 邵青立; 张国平; 王凯; 何宁 刊期：2019年第01期

使用1t双极电渣炉试验研究了大气条件下酸性渣重熔含硫M35高速钢(0.015%-0.030%S)的成分变化和碳化物、非金属夹杂物的质量水平。酸性渣重熔时,钢锭大小头硫、硅、锰、铬有较大的差值,化渣时添加硫化钙和倒渣时加入锰铁粉,可减小钢锭大小头差值。酸性渣重熔的含硫M35高速钢轧材碳化物不均度、颗粒度质量水平与常规碱性渣系相当,非金属夹杂物A类...

铜包钢6A冷拔断丝原因分析和工艺改进

作者：李皓; 郭慧英; 张宇 刊期：2019年第01期

铜包钢6A(/%:0.03~0.06C,0.02~0.05Si,0.15~0.25Mn,≤0.015P,≤0.015S,0.02~0.05Al)冶金生产流程为铁水脱硫-120t BOF-LF-140mm×140mm方坯连铸-连轧至Ф6.5mm盘条-退火。运用扫描电镜分析了Ф6.5mm铜包钢6A盘条冷拔至Ф0.45mm的断丝。结果表明,Ф0.45mm钢丝断口附近的中心线位置存在粗大球化渗碳体团,在拉拔过程中,珠光体较铁素体硬度高,珠光体端部...

热轧Ф36~40mm HRB500E螺纹钢筋的生产实践

作者：王琳松; 张新建; 常进; 龙雨; 陈黔湘; 高长益 刊期：2019年第01期

根据GB/T 1499.2-2018标准,水钢设计了Ф36~40mm HRB500E螺纹钢筋的内控成分为(%)0.22-0.25C、0.60~0.70Si、1.50-1.60Mn、0.11-0.13V、P≤0.045、S≤0.045。采用“100t顶底复吹转炉冶炼-挡渣出钢-脱氧合金化-LF炉精炼-160方坯连铸-方坯加热-棒材轧制-空冷”的工艺流程,生产出的Ф36mm HRB500E螺纹钢筋的屈服强度ReL^0540~580MPa,抗拉强度Rm^0 705...

转炉锰矿直接合金化生产实践

作者：王大萍; 张波; 郝春晖; 刘浪; 李春晓 刊期：2019年第01期

在100t顶底复吹转炉上使用锰矿自还原压块进行直接合金化工业试验中,并对冶炼过程中钢水和炉渣进行取样分析。研究表明:在采用锰矿自还原压块进行转炉直接合金化时,金属锰的收得率平均为65.17%,但有较大波动;提高转炉终点[C],减少转炉渣量,降低炉渣氧化性可有效提高金属Mn的收得率;当按15kg/t配入团块,转炉终点温度平均降低18℃,未对转炉的正常...

汽车曲轴用含硫易切削钢C38N2硫化物控制的工艺实践

作者：郑文超; 夏旺苟; 何浪; 陈国生; 张念 刊期：2019年第01期

C38N2钢(/%:0.36~0.40C,0.50-0.65Si,1.40~1.55Mn,≤0.025P,0.010~0.040S,0.10~0.25Cr,≤0.01Al,0.015~0.020N)的生产工艺流程为120t BOF-LF-RH-410mm×530mm连铸坯-连轧成Ф170mm材。统计分析了精炼渣碱度(2.0~5.5)、成品钢中Ca含量(0~0.075%)、中间包覆盖剂碱度(5.94和1.70)、二冷水(0.14~0.24L/kg)和结晶器搅拌电流(250A和100A)对钢中硫化物的...

快速抽锭电渣重熔M2高速钢160mm×160mm铸坯工艺及质量

作者：谢志彬; 邵青立; 张国平; 王子霖; 何宁; 王然 刊期：2019年第01期

为控制高速钢钢锭组织的不均匀性和碳化物偏析问题,常采用电渣重熔生产小规格钢锭,但其生产效率低、成材率低。采用快速抽锭电渣重熔小规格长电渣坯可提高生产效率和成材率,利用T型导电结晶器快速抽锭电渣炉以不同熔速重熔M2高速钢160mm×160mm方长坯并锻轧成材,通过对电渣坯成分、低倍、铸态组织及轧材碳化物不均度、大颗粒碳化物尺寸检测分析,...

钛微合金钢的合金化工艺实践

作者：刘吉刚; 缪新德; 任英; 张立峰 刊期：2019年第01期

太钢60t EAF-LF-VD-2.5t铸锭流程冶炼低钛轴承GGr15钢的实践

作者：邬中华 刊期：2019年第01期

电弧炉采用低钛铁水、合金和造渣材料,偏心炉底出钢,出钢合金化,LF精炼时,用Si、Al复合脱氧和碱度3~5的CaO-MgO-SiO2-Al2O3渣系,30Pa VD处理,以及保护浇铸等工艺措施,Ф150mm锻造棒材的分析结果为GGr15轴承钢中的氧含量为4.5×10^-6~9×10^-6,Ti含量为0.0010%~0.0015%,钢中有少量5μm TiN夹杂,达到特钢优质低钛轴承钢的质量要求。