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44Si2CrV钢弹簧的室温蠕变

作者：刘德富 刊期：2007年第04期

试验结果得出，44Si2CrV钢弹簧经淬火＋中温回火处理并除掉表面脱碳层后，在室温下所受应力超过临界蠕变应力值时即发生蠕变；钢的抗拉（或剪切）强度越高，临界蠕变应力越高。44Si2CrV钢900℃淬火，500℃回火，临界蠕变应力τcc=700MPa；900℃淬火，380℃回火，τcc=800MPa。蠕变开始时的塑性变形速率较大，之后急剧减小，在一定应力下保持一定时...

基于氧化物冶金技术的管线钢凝固脱氧热力学

作者：薛正良; 齐江华; 赵栋楠; 程常桂; 吴杰; 郭斌 刊期：2007年第04期

通过X100管线钢（％：0．03～0．05C、1．70～1．90Mn、0．15～0．25Si、≤0．001S、≤0．002P）凝固过程脱氧热力学研究，确定了在凝固过程中的固液两相区析出Ti2O3夹杂的最佳钢液组成。研究表明，为使X100管线钢在凝固前沿的固液两相区中析出细小的Ti2O3夹杂颗粒，关键在于控制钢液中钛含量≤0．01％，铝含量≤0．002％，氧含量≤0．001％，氮...

GCr15轴承钢高温力学性能的研究

作者：朱立光; 路文刚 刊期：2007年第04期

用Gleeble-3500热模拟试验机测试了GCr15（0．98％C、1．51％Cr）轴承钢连铸坯的高温力学性能，得出GCr15钢的零塑性温度为1400℃，零强度温度为1450℃，良好塑性区为1250-950℃，第Ⅲ脆性区为950-600℃，并用扫描电镜分析了塑性区与脆性区的断口形貌。研究结果表明，GCr15钢连铸坯的矫直温度应控制≥950℃。

板坯连铸结晶器钢液流场的数值模拟和优化

作者：贾凌锋; 乐可襄 刊期：2007年第04期

用CFD三维计算软件，采用k、ε双方程模型在给定的数值计算条件下，对900mm高的板坯连铸结晶器内钢液流场进行了数值模拟，研究结晶器工艺参数对结晶器液面湍动能和窄边冲击压力的影响。结果表明：对于断面尺寸为220mm×900mm的板坯结晶器，水口插入深度为180mm，水口倾角为向下15°，拉坯速度为1．6～1．8m/min时，结晶器内钢液具有较好的流动方式...

130t钢包底吹氩喷嘴布置模式优化的水模型试验

作者：幸伟; 倪红卫; 沈巧珍; 张华; 何环宇 刊期：2007年第04期

通过建立的130t钢包水力学模型，用电导法测定了单喷嘴、双喷嘴垂直分布和对称分布时不同供气量下钢水混匀时间。结果表明，双喷嘴喷吹的混匀时间较单喷嘴的混匀时间短，搅拌效果优于单喷嘴。单喷嘴底吹氩，喷嘴距钢包底部中心0．55R（钢包底半径）时混匀时间最短；双喷嘴间距由0．40R增至0．70R时混匀时间明显减少。

合金碳化物对剪板机刃具钢HM的组织和性能的影响

作者：鲁松; 高甲生; 侯清宇 刊期：2007年第04期

试验研究了HM钢（％：0．48C、5．1Cr、2．0Mo、1．0V、2．0W）和H13钢（％：0．38C、5．1Cr、1．4Mo、1．0V）的组织、冲击韧性和耐磨性。结果表明，HM钢中W、Mo元素含量较H13钢高，存在更多未溶碳化物阻碍奥氏体晶粒长大，细化晶粒，使平均冲击值比H13钢提高35．5％；HM钢高温回火时，马氏体基体弥散析出更多的碳化物，二次硬化效果显著，平均...

GCr15轴承钢轧件内部应力的有限元分析

作者：陈红卫; 闫志波; 刘瑞宁; 苏兰 刊期：2007年第04期

采用有限元分析软件DEFORM，对石钢GCr15轴承钢300mm×220mm铸坯650轧机箱形孔轧制1-4道次轧件内部应力进行模拟，分析了侧壁斜度和轧制温度对应力的影响。结果表明1／[（H＋h）／2]最小的第1道次不利于改善钢材的内部质量；侧壁倾角越小，宽度方向的拉应力（σ）越小；1050℃轧制时各点断裂因子小于1100℃各点断裂因子。

原始组织对304L超低碳奥氏体不锈钢等径角挤压变形的影响

作者：邓波; 杨钢; 钟毅; 张凌义; 王立民; 郭富强 刊期：2007年第04期

304L超低碳奥氏体不锈钢由25kg真空感应炉冶炼，用透射电镜（TEM）研究了该钢铸态组织200℃等径角挤压变形（ECAP）后组织演变和铸态组织1道次ECAP＋1150℃1．5h，AC处理（固溶组织）再进行ECAP后的组织。结果表明，304L钢铸态组织1道次ECAP变形过程中主要的变形机制为滑移变形，同时出现少量的孪晶变形；304L钢固溶组织在ECAP变形过程中孪晶变...

Q215钢棒材热轧后湍流冷却过程温度场数值模拟

作者：晋艳娟; 张柱; 崔小朝; 刘勇; 孙宏晓 刊期：2007年第04期

利用湍流管式冷却系统可以提高棒材热轧后冷却效率，使棒材表面形成回火马氏体，提高其力学性能。运用有限元分析软件MSC．Mare分析了（φ25mm9215钢棒材热轧后湍流冷却过程的温度场。结果表明，棒材离开湍流式冷却系统1s时，棒材表面由950．0℃（终轧温度）降至768．0℃，芯部温度降至861．2℃；棒材离开湍流式冷却系统后，空冷3s时表面温度升至...

辊径比对带钢轧制平直度影响的有限元模拟分析

作者：赵宝禄; 陆建生; 宋鹏; 张德丰; 宋群玲; 宁德宇; 杨豪 刊期：2007年第04期

采用大变形弹性有限元法，借助MSC．Mare有限元软件，建立了昆明钢铁公司双机架紧凑式可逆炉卷轧机轧制过程的二维模型，对C45（0．43％～0．49％C）钢的2mm×1200mm带钢轧制平直度进行模拟。对带钢沿宽度方向上的应力分布进行三维模拟，得出上、下工作辊的辊径比对带钢平直度的影响。结果表明，当辊径比为420／418．5时，带钢的平直度最佳。

铝脱氧钢中尖晶石夹杂物的生成与转变

作者：李海波; 林伟; 王新华; 陈天明; 杨素波 刊期：2007年第04期

研究了140t LD-LF-RH-CC流程冶炼超低氧钢时精炼过程铝脱氧钢中夹杂物的变化。试验钢出钢过程加足够的铝脱氧，以尽快降低钢液中溶解氧。为使Al2O3转变为钙铝酸盐夹杂，选用CaO·Al2O3精炼渣系，渣中含3．00％-8．42％SiO2。结果表明，精炼时钢液中夹杂物的变化趋势为：纯Al2O3→尖晶石夹杂→CaO-Al2O3·MgO复合夹杂物，炉渣中8．42％SiO2炉次夹杂...

双辊薄带连铸304不锈钢中非金属夹杂物研究

作者：黄福祥; 王盛林; 张炯明; 王新华; 方园; 于艳 刊期：2007年第04期

采用扫描电镜（SEM）和透射电镜（TEM）对双辊薄带连铸304不锈钢中的大型夹杂物和微细夹杂物进行了研究。结果表明，薄带中的夹杂物一般呈球形，主要为CaO-MnO-Al2O3-SiO2组成的复杂氧化物和硫化锰；薄带中除了有少量的50μm大型氧化物夹杂外，其余均为≤10μm细小的氧化物和硫化物夹杂；与传统连铸相比，双辊薄带连铸304不锈钢薄带中的细小氧化物...

下期要目

刊期：2007年第04期

精炼渣组成对钢-渣硫分配比的影响

作者：陈跃峰; 王雨 刊期：2007年第04期

采用二次正交回归实验设计方法在中频感应炉内进行碱度R（CaO／SiO2）2-7的CaO-SiO2-MgO-Al2O3精炼渣系的脱硫实验，建立渣系组分与钢-渣硫分配比Ls关系的数学模型，实验渣碱度、渣指数MI（R：Al2O3）、CaF2、MgO和FeO含量对硫分配比Ls的影响。结果表明，渣碱度R3．5-5．0、渣指数MI0．25-0．40时脱硫效果较好；精炼渣最佳组分为（％）：9CaF2、...

连铸结晶器铜板及镀层的应用进展

作者：高泽平 刊期：2007年第04期

在正常冷却条件下，结晶器内壁工作温度为250-350℃，结晶器铜板应具有良好的导热性和抗变形能力，有较高的高温强度、表面精度和耐磨性。Ag-Cu和Cr-Zr-Cu板使用寿命优于脱氧铜和紫铜。结晶器铜板镀层的作用是：避免结晶器铜板产生星状裂纹；防止铜渗入铸坯；提高润滑性和耐磨性。目前主要采用Ni＋Cr和Ni-Co镀层及其他开发的新合金镀层。文中分...