作者:佘光达; 岳旭东; 吴春京; 戈剑鸣 期刊:《热加工工艺》 2005年第05期
通过加入20%的镍,0.2%的钛和用FeSi75孕育处理,获得稳定的D型石墨奥氏体铸铁.对其在850℃抗氧化性能和室温耐磨性能进行试验研究表明,与现有的D型石墨铁素体铸铁玻璃模具材质相比,抗氧化性能提高150%,耐磨性能提高50%.因此,高镍D型石墨奥氏体铸铁是制作玻璃模具的优良材质.
作者:李平; 蔡启舟; 魏伯康; 喻平; 万仁芳; 段汉桥 期刊:《铸造》 2004年第01期
介绍了壳型冷激铸造神龙凸轮轴试制初期加工过程中存在的问题:①轴颈游离渗碳体含量高,加工时打刀;小端铣键槽时打铣刀,大瑞铣螺纹孔时打丝锥和钻刀;②轴颈铁素体含量高、D型石墨超标,加工油封轴颈时表面粗糙度差.分析了神龙凸轮轴切削加工性能差的主要原因,从原材料、化学成分、熔炼及浇注工艺、增硫加铬、浇冒口系统设计等方面进行改进,使凸轮轴材质达到PSA集团B511110 GLA1冷硬铸铁技术标准,切削加工性能得到显著改善,与法国进...
本文研究了加入不同量合金元素镍、铬对D型石墨铸铁初生奥氏体枝晶的影响.研究结果表明:镍和铬都能够促进D型石墨铸铁中初生奥氏体骨架的生长,本实验中,加入镍或铬的量越大,效果越 大.加入镍促使形成分枝较少的长橢圆初生奥氏体,加入1.0%镍时获得最大初生奥氏体量.铬亦促使形成分枝较少的 椭圆初生奥氏体,加入量达到0.8%时效果最明显.
作者:江涛; 高鹏; 黄国辉; 常绍亚 期刊:《家电科技》 2017年第11期
本文针对锥套断裂件进行了宏观分析及断口分析;并对其金相组织及化学成分进行了测试分析。综合分析表明,该制品的开裂是由石墨组织形态异常引起,属早期疲劳断裂所致,从而找到了制品失效的原因所在。
通过试验研究,发现微量稀土能促进D型石墨铸铁中初晶奥氏体骨架的生长,对强化基体组织有一定的作用。微量稀土能细化D型石墨,石墨数量增多,石墨生长前端钝化、分枝、花瓣状形态也有所改善,大大减轻了石墨对基体的破坏作用,从而提高D型石墨铸铁的力学性能。
应用缺陷生长,成分过冷,晶核的脱落与增殖等概念,提出D型石墨和E型石墨的形成在于奥氏体晶核领先析出,而奥氏体枝晶的特征决定了石墨的类型是D型还是E型,决定了无石墨空白带的形状和大小,它是低强度相,影响到环材质的断裂,尤其F14材质必需对其进行研究,文中对无石墨空白带的影响因素及其对策进行了讨论,供有关专家研讨。
作者:沈保罗 李莉 刘建刚 张昊 期刊:《现代铸铁》 2012年第06期
采用山西球铁生铁+钛铁生产CA498半激冷Cr-Ni-Mo合金灰铸铁凸轮轴,从凸轮轴轴颈上取样检查显微组织,发现由大量初生奥氏体和奥氏体+D型石墨共晶体组成,奥氏体在随后的固态相变中转变成珠光体。分析认为,适当提高w(C)量,有利于避免凸轮轴时归位产生显微缩松。经测定,该凸轮轴轴颈部位的硬度为235~255 HB,直径30 mm单铸试棒的抗拉强度为255~285 MPa,满足客户要求。
作者:倪桐生 期刊: 2008年第10期
国内空凋器压缩机缸体,材质为灰铁,设计要求力学性能应满足σb≥207MPa,HB=170~223;金相组织在正火条件下铸件基体组织为铁素体,且必须有20%~30%珠光体.残余游离碳化物含量应不超过5%.且无异常偏析;石墨应分布均匀,大部分呈D型,在金相试样中心(图1所示7mm×9mm范围内)允许存在A型石墨.D型石墨长度为5~8级,A型石墨长度为4~6级。
作者:李莉 沈保罗 岳昌林 徐家富 刘大川 王伟 期刊: 2010年第10期
采用树脂砂壳型浇注了两种含碳量的Cr-Cu铸铁圆试棒(直径30mm,长度450mm)。显微组织分析表明,该圆试棒浇口附近都由A型(大部分)和E型(少量)石墨组成,距浇口较远的尾端都由D型石墨组成。力学性能试验表明,该圆试棒浇口附近的硬度较低,而尾端的硬度较高;距浇口较远的一段的抗拉强度比距浇口较近一段的抗拉强度高10MPa左右。
作者:林洋 陈绍春 柯才杰 卢月美 李树江 林小瑛 期刊:《福州大学学报·自然科学版》 2014年第06期
研究应用地方生铁,通过加入铝、钛的方法,在砂型中成功地制取了D型石墨铸铁.试验表明,铝、钛合金元素能促进形成组织细而密的D型石墨,从而提高的铸铁抗氧化性.同时,随着铝、钛合金元素加入量增加,铸铁表面将形成致密氧化层,防止内部氧化的发生,提高铸铁的抗氧化性.在600℃下氧化,D型石墨铸铁的含碳量为3.06%,含硅量为2.66%,含铝量为0.22%,含钛量为0.41%,抗氧化性最佳;而在900℃下氧化,其含碳量为3.06%,含硅量为1.73%,含铝量...