关键词：钢管桩 沉桩 质量 进度 冲打结合
1 工程概况
苏丹麦罗维灌溉工程取水泵站位于尼罗河的左岸，共布置20台立式长轴泵，共计抽水量为90m3/s，水泵安装高程为243.3m，设计总水头为22.6m。水泵、管道、交通道路、供电线路等建立于栈桥式平台上，栈桥下为钢管桩桩基，桩基总计117根，桩基直径均为1m。
2 方案优化
根据钢管桩沉桩施工情况和大应变检测结果，对钢管桩沉桩控制标准进行了调整，钢管桩设计桩端标高和贯入度按以下标准控制：
①当钢管桩端达到设计标高，且最后100mm平均贯入度不大于5mm/击，可停锤。
②当钢管桩端未达设计标高，且最后连续10击平均贯入度不大于3mm/击，可停锤，后期进行冲打结合使钢管端达到设计标高，然后钻进至最终设计标高进行灌注段施工。
按照上述沉桩控制标准并结合现场实际钢管桩已沉桩情况，采用冲打结合工艺使钢管桩端达到设计标高。
3 施工工艺
对于初打沉桩时桩端未达到设计标高的钢管桩，后期需采用冲打结合工艺对其进行复打沉桩施工。钢管桩冲打结合复打沉桩主要施工工艺流程见图1。
4 设备选择
根据钢管桩沉桩情况和现场条件，钢管桩复打施工选用ZZ-5型冲击式钻机进行桩内钻孔，DZ120振动锤进行复打沉桩。
5 施工方法
5.1 接桩
钢管桩初打沉桩完成后，在夹桩、下层钻孔作业平台搭设前需对实际标高低于设计标高的部分钢管桩进行接桩。接桩钢管材料用驳船运输，50吨浮吊配合起吊。接桩前需在所接钢管桩上搭设临时接桩施工平台。
5.2 一次夹桩、下层钻孔作业平台搭设
接桩完成后，可进行一次夹桩、下层钻孔作业平台搭设施工工作。
①牛腿焊接。首先在钢管桩上测出牛腿顶标高（26.79m），100t自航驳上架设操作平台于钢管桩上焊接钢牛腿。
②工字钢主承梁安装。钢牛腿焊接完成后进行排架横向32a工字钢主承梁的安装加固：100t自航驳运送I32a工字钢至平台底部，利用水上50t浮吊将I32a工字钢搁置在钢牛腿上，在钢管桩两侧及排架桩与桩间跨中位置用Φ16对拉螺杆固定。25m宽码头平台每排架布置6根，排架单侧3根，每根工字钢长为9m；15.5m宽码头平台每排架布置4根，排架单侧2根，每根工字钢长为9m，总计需32a工字钢176根。
③夹桩20a槽钢安装。在32a工字钢主承梁安装加固完毕后，在钢管桩两侧安装纵向20a槽钢于32a工字钢上，并将其与32a工字钢焊接，钢管桩每侧一根20a槽钢，并在桩口两侧及跨中用Φ16对拉螺杆锁定。20a槽钢安装加固完成后夹桩系统便可形成纵横向稳定整体，以加强抗水平变形的稳桩性能。
④下层钻孔作业平台搭设。在32a工字钢主承梁安装完成后开始搭设下层钻孔作业平台，下层钻孔作业平台为整体式22a工字钢平台结构，共有10根工字钢，每根长12m。用100t自航驳运送22a工字钢平台结构至指定位置，利用水上50t浮吊将22a工字钢平台结构吊装搁置在需复打沉桩的钢管桩两侧I32a工字钢上。22a工字钢平台与钢管桩两侧纵向20a槽钢间放置木方作为弹性装置，木方用8#铁丝绑扎紧固于32a工字钢上；钢管桩两侧的2根22a工字钢上焊接20a槽钢作为限位装置，以防止钻机工作时搁置在32a工字钢主承梁上的22a工字钢平台发生移位现象。
5.3 上层箱体式钻机作业平台型钢托架制作
在一次夹桩、下层钻孔作业平台搭设完成并通过承载、安全检查后即进行桩端上层钻孔作业平台的搭设。上层钻孔作业平台的搭设方式为在下层钻孔作业平台上安放箱体式型钢托架结构（50吨浮吊配合起吊），并与下层钻孔作业平台连接加固，在钻机自重荷载下为保证箱体式型钢托架在下层22a工字钢平台上的稳定，需在下层22a工字钢平台上焊接车挡限位装置以防止托架在工作时发生移位。箱体式型钢托架长10m，顶宽6m，底宽6m，高4m，托架顶部平台满铺5cm厚木板，平台上钻机工作位置需铺设δ16钢板，平台四周需安装临时栏杆结构。根据钻机台数及工期进度要求，拟制作加工型钢托架14个用于周转使用。
5.4 钻机就位、钻孔
上层箱体式型钢托架钻孔作业平台安放并加固后即进行桩内地形标高测量。桩内地形标高测量完成后利用50吨浮吊将钻机就位，进行钻孔作业。
5.5 上、下层钻孔作业平台移除
钻孔到设计需求高程并经验收合格后停止钻孔，利用50吨浮吊将钻机、型钢平台托架、下层钻孔作业平台结构移走（拆除）。
5.6 振动锤就位、复打
50吨浮吊将DZ120振动锤吊放就位到桩顶端并夹固，测量定位无误后开动振动锤对钢管桩进行复打沉桩，此次复打沉桩以设计桩顶标高控制来确定停锤标准，终锤后本次复打沉桩工作即结束。若出现一次复打未沉桩到位，需进行二次或多次复打以保证钢管桩沉桩至设计高程。
5.7 冲打结合桩内钻孔及复打沉桩过程中安全防险加固措施。
在冲打结合桩内钻孔时可能发生所钻打钢管桩单桩下沉，这样钢管桩上牛腿将失去支撑32a工字钢主承梁作用，导致32a工字钢主承梁跨度由原4.5m（5m）变为9m（9.5m），过大的跨中弯矩将造成工字钢主承梁挠度过大、刚度不足，易发生平台结构失稳现象。同时在钢管桩复打沉桩过程中也会发生上述现象。为防止上述危险情况的发生，采取如下措施进行除险加固：
①在所复打钢管桩江、岸两侧靠近牛腿处的32a工字钢上焊接横杆及吊耳，同时在相邻的2根钢管桩上焊接吊耳，在此两处吊耳上穿以钢丝绳并用卸扣带紧。
②在所复打钢管桩江、岸两侧桩身顶部位置各焊接1吊耳，穿以15t葫芦，葫芦另一端带紧32a工字钢的横杆。在钻打过程中派专人根据钢管桩的下沉情况拉紧葫芦，这样可保证该桩在下沉时当牛腿支撑作用失效后，32a工字钢主承梁仍有新的支撑点（反拉支撑）。
5.8 钻打结合复打沉桩施工临时施工通道及安全防护措施。为方便钻孔作业人员通行及小型机具的摆放，需在一次夹桩系统平台上搭设钻打结合复打沉桩施工临时施工通道，同时通道四周需安装临时栏杆及围网。
5.9 下道工序（二次夹桩、钻孔作业平台搭设）。复打沉桩结束后，及时对钢管桩进行二次夹桩，并开始搭设钻孔作业平台。
5.10 钢管桩测量控制方案。复打过程水平桩位控制采用二台经纬仪和一台全站仪，采取任意角交会法控制，其中两台经纬仪用于控制桩位，一台全站仪用于校核桩位，两台主控经纬仪的交会角保证在60°-90°；钢管桩标高控制采用水准仪。
6 结语
通过对常规钢管桩施工方法的改进，采用冲打结合的新工艺，保证了沉桩质量，加快了施工进度，取得了良好的工程效果。
参考文献：
[1]中国标准JGJ 94-2008《建筑桩基技术规范》.
[2]中国标准YBJ 233-1991《钢管桩施工技术规范》.
[3]中国标准JGJ 106-2003《建筑基桩检测技术规范》.
关键词：建筑；预应力管桩；基础施工；应用
东莞天安数码城E区住宅项目位于东莞市南城区沿河路和白马中心路交汇处，该项目共有九栋塔楼高层建筑，一层地下室，总用地面积约32637.00平方米，基础形式为预应力管桩，持力层为遇水软化的强风化粉砂岩层。根据广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ/T 15-22-2008）相关条文及一般设计院的经验，在持力层为遇水软化的风化岩层地质条件下，要慎用管桩，或者单桩承载力比常规情况下降低20%～30%，根据我们对沿河路边相似地质条件已建建筑物的调查，Ф500管桩单桩承载力取值很低，基本上为1100～1200KN。
经过多次开会讨论，并且施工前试打了4根管桩做试验，最终把Ф500管桩单桩承载力特征值取为1800KN。施工完毕后，在随后的检测中，小应变和静载检测全部一次性通过。那么是如何做到承载力比以往工程提高那么多的呢？主要是因为采取了以下设计及施工管理措施。
一、采用十字型钢桩尖，焊缝要求连续饱满；在施打过程中往管桩孔底灌注强度等级为C20的细石混凝土，高度1.5米左右。管桩在遇水软化强风化岩层中经过一段时间后承载力往往大幅度降低，沉降量也相应加大，主要是因为桩尖附近进水后强风化岩层遇水软化，岩体发生崩解，于是桩端土承载力大大降低。那么防止水进入桩尖下岩层附近就是关键，管桩孔底灌注细石混凝土、桩尖要求连续饱满焊接就保证了水不能通过管桩内侧进入桩尖下的岩层，从而避免软化。
二、施工过程中选择偏重的打桩锤，冲程2.0～2.5米，且贯入度比设计要求控制的偏严格。管桩之所以在广东地区广泛应用，主要是因为管桩耐打、穿透力强，经过剧烈的击打在强风化岩层中挤压后，桩端土能为管桩提供很高的桩端承载力；另外，若管桩经充分挤压后进入强风化岩层，上层水经过管桩外侧壁渗漏到桩尖附近的可能性就越小，从而减少软化可能性。基于此，施工打击锤选择的是6.2T，对于打桩过程中总锤击数量较多、桩长较长的桩，说明桩侧摩阻力较大，最后30锤每10锤贯入度一般控制在20mm多一点；对于打桩过程中总锤击数量较少、桩长较短的桩，说明桩侧摩阻力较小，桩端承载力就需要很高，这样最后30锤每10锤贯入度一般控制在20mm以内。因对管桩击打要求较高，选择的桩型为Ф500PHC（125）AB型管桩，最终施工结果来看，虽然贯入度控制很严，但效果还是比较好，只有少量管桩打爆。
三、本工程短桩比较多，稳定性和承载力都难以满足要求，故采取先引孔再打桩的方法。本工程共引孔593根，孔径Ф400，入强风化粉砂岩深度在0.8～3.9米之间，平均引孔深度为2.16米。关于引孔孔径的选择，太大打桩时不能提供很好的摩擦力和稳定性，太小管桩很难打到底，下面会有段空桩有安全隐患，通过本工程实践的结果来看，Ф400的孔径是非常合适的。
关键词：基础建设；预应力砼管桩；施工技术
一、工程概况
本项目拌和楼位于东部沿海，该工程场地区域属亚热带季风气候区，温暖湿润，四季分明，光照充足，灾害性天气较多。场地地貌属于海积平原区，地形平坦，地面标高一般在1.45m左右。拟建拌和楼为400型沥青混凝土拌和楼和500吨型稳定碎石拌和楼，由于考虑场地建设的经济原因，对沥青拌和楼只在比较重要的位置采用桩基础支撑，比如：较高、较重、不允许发生不均匀沉降的部位等；对水稳拌和楼只对水泥罐采用桩基础支撑。以下是本项目沥青拌和楼需要打桩的部位示意图：（星点表示桩基位置）
以下是沥青拌和楼各个桩基位置的承载力分部表（考虑动荷载）：
将沥青拌和楼桩基分为两类，一类为承载力100t桩12根，一类为承载力50t桩30根。
水稳拌和楼的水泥罐采用5根单桩承载力为100t的管桩支撑。
二、桩基形式的选择
桩基的形式有很多，根据实际情况本项目对钻孔灌注桩、预应力砼管桩、钢管柱3种桩基形式进行了对比，以确定一种比较适用的桩基形式。
首先，我们对三种桩基形式进行经济性比选，根据单桩承载力和地基土的承载力参数确定各种形式桩基础的施工深度，然后计算其施工费用。下表为各种形式桩基础费用列表：
拌合楼基础建设费用一览表
由于本项目位于岛屿上，所以机械进退场费用、材料的成本及运输费用都比较高，钢材的时价为5200元/吨。
其次，结合本项目工程的实际特点，对以上三种桩基形式优、劣势进行比较，选定一种适用于本工程项目的桩基形式：
1．钻孔灌注桩：
优点：钻孔灌注桩技术适用于各种复杂的地质条件，具有抗震性能好、沉降量小和承载能力高、施工噪音小、造价低廉等优点。
缺点：钻孔灌注桩施工工艺比打入桩复杂，容易出现断桩、缩颈、混凝土离析和孔底虚土或沉渣过厚等质量问题，而且钻孔灌注桩施工周期比较长，需要有特殊的排污许可证。这与本工程工期紧张、海岛排污困难相悖。
2．预应力水泥管桩：
优点：预应力管桩有施工工期短，工程造价相对经济、单桩承载力大等优点，同时具备施工现场整洁、施工文明程度高的特点。
缺点：预应力管桩在施工中也容易出现一些质量问题如管桩偏位、倾斜、桩身缺陷等，同时，采用锤击法施工工艺噪音较大，管桩的抗裂性能差，施工后须检测桩身是否出现裂缝，以避免给工程造成安全上的隐患。
3．钢管桩：
优点：施工方便、可重复利用、施工速度最快，而且本公司在岛上现有的钢管桩和施工机械能够满足施工要求。
缺点：一次费用很高、回收需要成本和机械、钢管桩对接头焊接技术要求高。
经过方案比选，我项目确定采用预应力混凝土管桩施工，主要考虑预应力管桩施工周期短、施工文明程度高、造价相对经济，在施工过程中加强监测，以避免以上所述的一些病害的出现。
三、预应力管桩施工工艺（锤击法）
1．工程地质勘察
工程地质勘测的主要目的是采集地表以下各地基土层的特征参数，以确定各结构层的厚度和承载力，根据结构层的承载力参数计算桩长避免施工中出现过多的“超桩”和“短桩”，也可根据地质勘探报告确定桩端持力层厚度，避免在工程使用过程中出现穿透持力层的现象。
2．桩位放线
根据场地控制桩，首先确定桩位的相对坐标，按桩心位置用木桩打入地面下50cm，再在木桩上将桩心点放出，用生石灰线将桩径圈定。由于打桩时振动较大，故桩位放置不能一次多个，要根据控制线放护桩，然后用护桩引测，施打一根再放一根桩位线，护桩距桩基应保持一定距离，过小则影响桩位的准确性，护桩应采取保护措施，以防扰动。
3．桩机就位
桩机进场前应先拆除妨碍施工的高压电力线路，进场后先进行安装调试，再移至起点桩位处就位。桩架安装就位后应垂直平稳，桩机移至桩位对中后，用2台经纬仪对桩机进行垂直度调正，使导杆垂直，打桩期间经常检查。
4．管桩起吊
桩机就位后，利用桩本身携带的垂直提升工具将已焊接好桩尖的桩身缓慢吊起，当桩身离开地面垂直于地面时，将桩帽套入桩上端部，下部操作工人将桩头对准施放的桩位木桩，检查桩身垂直后开始打桩。
四、常见问题分析及防治办法
（一）超桩和短桩
1．原因分析
（1）勘探资料误差较大或勘探精度不够，未能查清持力层起伏变化情况和持力层性质。
（2）施工时难以确定收锤标准，持力层变硬，沉桩时难以继续打入，或持力层变软，沉桩时贯入度太大，还要继续沉桩。
（3）打桩机械与设计桩长及持力层的性质不匹配。打桩机能量小，使本来还可继续打入的桩被迫终止；或打桩机能量太大，使本来已满足贯入度要求的桩还能继续打入。
2．防治办法
（1）桩的勘探点布置应控制持力层层面坡度、厚度及岩土性状，其间距宜为12~24m，相邻勘探点的持力层层面高差不应超过2m，当持力层坡度超过10%时应加密勘探点。勘探点总数中应有1/3以上的为控制性点，控制性勘探点应深入预计桩尖平面以下3~5m。
（2）收锤标准应以桩端持力层为定性指标，最后贯入度为定量指标。现场应根据试桩情况确定收锤标准，强制规定要到强风化岩才能收桩，对于大面积的群桩，由于挤密效应，后打的桩可能有许多被打裂、打断。对摩擦端承桩，应以最后贯入度为主，桩长为辅，来判断收锤标准。如某工程原设计要求采用D50锤，最后三阵每十击的贯入度为20mm，设计人员后来根据单桩静载荷试验情况修正了收锤标准:桩长小于30m的按20mm，桩长大于30m的按40mm；锤击式桩机，最后贯入度按照海利打桩公式计算求得；静压式桩机，以桩机上液压表读数来控制，液压表上显示的最终压力达到2.0~2.5倍设计单桩承载力即可终止。
（3）如因打桩机械能量太小或太大，无法与桩长及地质条件相匹配，应更换打桩机。优先选用三点支撑履带自行式柴油打桩机，采用“重锤低击”方法，例如:如果选用DSO锤开3一4档作业，不如选用D62锤开2档作业更合适。
（二）斜桩
斜桩是指在沉桩过程中，桩身垂直度偏差太大而形成。据有关资料介绍，倾斜偏位超过25cm的管桩，承载力就会明显不足。
1．原因分析
（1）打桩机自重加配重总重量很大。打桩机的基础如果不平整坚硬，沉桩加压后，基础易产生不均匀沉降，桩极易发生偏斜。如广州某高校的图书馆工程，施工单位在做土方回填平整时，没有按规范要求分层压实，桩机在施打时发生倾斜，造成垂直度偏差过大，后来只好停止打桩，重新压实填土面。
（2）打桩时，桩锤、桩帽及桩身的中心线不在同一轴线上。接桩时，相接的两节桩身的中心线不在同一轴线上。
2．防治办法
（1）场地要平整坚硬，不能使桩机在打桩过程中产生不均匀沉降。打桩过程中注意检查桩机工作情况和稳定性；检查机件是否正常，绳索是否有损伤，桩锤悬挂是否牢固，桩架移动和固定是否安全等。
（2）为控制好桩身垂直度，重点应放在打第一根桩上，第一节桩起吊就位插入地面时的垂直度偏差不得大于5%，在打桩过程中，应在距桩机20m左右处，成90度方向设置经纬仪各一台加以校准当桩身倾斜超过0.8%，应设法立即纠正，必要时，应把桩拔出重打，初打时应轻，待桩身稳定后，再按正常落距锤击，当桩尖进入硬土层后，严禁强行纠偏。尽量减少接桩，接桩宜在桩尖穿过硬土层后进行。
（3）在大面积群桩布置中，桩的中心距应大于4d，采用开口型桩尖。沉桩时，合理安排顺序，根据桩的入土深度，宜先长后短；根据桩的规格，宜先大后小。采用预钻孔埋桩工法，钻孔深为1/2~l/3桩深，减少挤压土量。开挖宽0.5m、深2m的地面防挤沟，沟内可充水或泥浆。
（4）沉桩过程中，严禁边打桩边开挖基坑。沉桩完后，进行深基坑开挖时，应分层均匀进行，桩周土高差不宜超过lm；饱和粘性土、粉土地区宜在沉桩全部完成并相隔15天后进行基坑开挖。
（三）阻桩
阻桩是指沉桩时遇到硬隔层无法继续进行，达不到设计要求。硬隔层包括浅部的老基础、大孤石和深部的硬塑老粘土、非常密实的砂层、砂砾石层等。
1．原因分析
（1）地质勘察时未查清这些硬隔层的分布深度性质，或者在地质勘察报告中未特别强调，没引起设计和施工人员的重视。
（2）单桩承载力达不到设计要求，其原因比较杂，常见原因有以下几点:
1）管桩桩身质量有问题，如高强度混凝土管要求混凝土强度等级不低于CSO，实际只有C60，有的桩身出现裂缝，有的桩套箍陷大于10mm，有的桩身合缝漏浆，漏浆深度过10mm，漏浆长度大于300mm，有的桩因运、装卸、堆放不当，局部磕损深度大于10mm。
2）施工方法不当，接桩没接好，造成桩身局断裂，降低了桩身强度。
2．防治办法
（1）设计和施工单位应仔细阅读岩土工程勘察报告，分析地质资料，制定相应措施。沉桩前应探桩，如桩下3m左右有老基础、大块石等障物应预先挖除，开挖有困难时，可预先用钻机把该障碍物钻穿，然后将桩植入孔内再沉桩。当已沉入土很深（如20m以下）遇到硬隔层时，可采用专用的螺旋钻孔设备将钻具放入管桩中间空洞中钻孔，将硬隔层钻穿，取出钻具再继续沉桩，另外，施工桩机能量大小应与设计要求、桩径、桩长及地质条件相匹配。
（2）管桩入场必须具备出厂合格证及生产厂家资质证明，接桩用焊条、钢板或角钢材质规格应符合设计要求，焊条要有出厂合格证，钢板或角钢有质保书或检验报告，桩的外观质量符合规范要求，上述资料经确认后才能投入使用。
（3）遇到孤石和障碍物多的场地、有薄而坚硬夹层的场地、石灰岩地区、基岩埋藏较浅且倾斜较大的场地、“上软下硬、软硬突变”的场地，不宜采用管桩基础。
关键词：PHC管桩；施工工艺；基础工程
1、概述
预应力混凝土管桩是采用工厂化生产的一种等截面空心圆筒型的混疑土预制构件。根据混凝土强度及壁厚分为PC、PHC(高强)、PTC(薄壁)3种类型，其中以PHC管桩应用最为广泛。PHC管桩施工工艺主要有锤击法和静压法两种，PHC管桩工艺特点：（1）质量可靠、单桩竖向承载力高；（2）工期短；（3）施工污染少、安全环保；（4）成本低、提高工程效益。
PHC管桩可适用的情况：适用于基岩埋藏深、强风化的岩层或风化残积土层厚的地质条件。管桩的持力层一般选在强风化岩层中，通常当桩尖进入强风化岩层 1～2m时即可满足设计承载力的要求，同时沉降量可与冲、钻孔灌注桩接近。可用于抗震设防烈度小于9度的地区。若施工时采用液压方法，可用于城市建筑密集区的基础施工。
PHC管桩不适用的情况：（1）对钢结构和混凝土有强腐蚀性的场地；（2）地下室或承台周边存在中等或严重液化土层的场地；（3）地下存在坚硬的隔层、石灰岩、孤石和障碍物的地区；（4）地层中土质从软弱变到坚硬的地区，桩端无法进入持力层一定深度。即所谓的“上软下硬、软硬突变”地区；（5）建筑结构无地下室（半地下室），且在承台周边存在软弱土层，结构高度超过28m（10层以上）的建筑；（6）建筑结构有一层地下室，且在地下室周边存在软弱土层，结构高度超过80m（25层以上）的建筑。（7）桩端持力层为中微风化岩、碎块状强风化岩、密实的碎卵石层，且桩端持力层以上土层均为淤泥质土层、淤泥层等软弱土层；（8）承台底以下存在较厚的淤泥层，由于桩顶处没有硬壳层，对桩身上部的约束较差，容易产生偏斜，断桩。
对于PHC管桩的选择，需设计人员很好地了解PHC管桩的工程性质，详细掌握地质勘查情况。以下是笔者所参与PHC管桩基础施工实例的工艺分析、工程效益的探讨。
2、工程概况
本工程为现正在建设的穗莞深城际轨道交通线SZH-1标的箱梁预制场临建基础工程。场地地质情况为地表1m深种植土，其下是12～16m深的淤泥层，局部地区淤泥层深度达20m，淤泥层下面为强风化泥岩。制梁基础设施工程数量较大，用于重600吨箱梁预制、运输、存放的台座和轨道均需通过桩基础传力至强风化泥岩层，桩基础工程量达2万米。
3、设计方案比选
根据梁场地质勘测情况，可选用的桩基础方式有冲孔或钻孔灌注桩、PHC管桩三种，前两种方案的工艺和成本相差不大，可按照一种方案来考虑，只需与后者比较优劣即可。
箱梁预制场内重型机械轨道总长度数量较大，且均为单排线型布置，为控制轨道梁结构和桩基础的总成本，需在轨道梁的截面和跨距之间找最经济的平衡点，使得混凝土轨道梁结构成本和冲、钻孔桩基成本之和最小。经过计算后，场内共需桩基础986根，长度约2万米，单桩竖向极限承载力要求3000kN，桩间距在3.5～4.0m时，总成本为最低。根据承载力要求最终选定桩径均为φ500mm。
根据目前广东省定额计算，φ500mm直径AB型管桩包括材料、人工、机械台班、运输等费用的承包价格约每米180～210元之间。直径φ500mm的冲、钻孔桩基础每米单价约在280～320元之间。在桩基础数量相同的情况下，单价决定成本。因此选用PHC管桩比冲、钻孔灌注桩至少节省成本35%。另外管桩施工避免了钻孔桩施工出现泥浆污染的现象，更符合文明施工要求。从工期上考虑，管桩施工工期短，冲、钻孔灌注桩工期时间长得多，桩基工程数量越大，选用管桩缩短工期的优势越明显。通过以上方案比较，洪梅梁场最终选用直径φ500mmAB型PHC管桩。
4、PHC管桩施工工艺
目前PHC管桩施工有静压法和锤击法两种工艺，静压法适合在噪音控制要求高的城区工地采用，对噪音控制无要求或要求较低的工地一般采用锤击法施工。本梁场地处城郊，采用锤击法完成PHC管桩的施工。本文仅介绍锤击法施工工艺。
4.1 桩位和垂直度控制
测量人员根据桩位布置图计算管桩桩位坐标及控制标高，对桩位进行实地放样。管桩竖立插打之前，必须做好引桩，并在插打过程中对管桩位置进行复核，引桩位置必须偏离管桩大于1.0m。管桩垂直度需通过两台相交90°经纬仪或吊垂线控制，并在插打过程中专人负责监控。桩打入过程中修正桩的垂直度较困难，因此就位时应正确安放。第一节管桩插入地下时，垂直度偏差不得大于0.5％。开始要轻轻打下，认真检查，倾斜较大时需拔出重打。
4.2 锤击打桩
持力层以上土层或淤泥层几乎无承载力，初打时可能下沉量较大，宜采取低提锤，轻打下，随着沉桩加深，沉速减慢，起锤高度 可渐增。在整个打桩过程中，要使桩锤、桩帽、桩身保持在同一轴线上。桩锤、桩帽和桩身的中心线应重合。当桩身倾斜率超过1.0％时，应找出原因并设法纠正；当桩尖进入持力层后，严禁移动桩架强行回扳的方法纠偏，防止管桩在地下断桩。打桩较难下沉时，要检查落锤有无倾斜偏心，特别是要检查桩垫桩帽是否合适。如果不合适，需更换或补充软垫。每根桩宜连续一次打完，不要中断，以免后面难以继续打下。
笔者所在梁场持力层上面为淤泥层，管桩穿过1.0m厚回填土层后，基本上在无需捶打，在5吨重柴油锤压力下管桩很快插入至持力层。桩位和垂直度在桩尖入土前控制好，其后均能保证偏差在规范允许范围内。
4.3 接桩
遇有桩基础深度超过单根桩最大桩长是需要接桩。接桩时要保证新接桩节与前一桩节的轴线一致，两施焊面上的泥土、油污、铁锈等要预先清刷干净。当下节桩的桩头距地面1 ―1．2m时，即可进行焊接接桩。接桩时可在下节桩头上安装导向箍，接桩时上下节桩段应保持顺直，错位偏差不宜大于2mm，以便新接桩节的引导就位。上节桩找正方向后，对称点焊4―6点加以固定，然后拆除导向 箍。管桩焊接施工应由有经验的焊工按照技术规程的要求认真进行；施焊第一层时，宜适当加大电流，加大熔深。采用手工焊接需持证上岗，用φ5．0的E4320型焊条，要保证焊接质量。焊好的桩接头应自然冷却后才可继续锤击，自然冷却时间不宜小于8min；严禁用水冷却或焊好即打。
4.4 送桩
为将管桩打入到位，具备设计承载力，当桩顶打至接近地面需要送桩时，应测出桩的垂直并检查桩顶质量，合格后立即送桩。因送桩锤重量影响，送桩的最后贯入度应参考同一条件的桩时的最后贯入度予以修正。经验做法：贯入度比无需送桩的情况稍严格即可，如3cm/10击严格至2.5cm/10击。设计送桩锤的原则是不能增加打入阻力，容易拔出，相对管桩重量不能过大，能将冲击力有效地传到桩上，能重复使用。
另外送桩深度不宜过深，一般不超过2m，遇有丰富地下水时深度过大接桩困难，桩径较小时甚至容易被开挖机械碰断管桩。因此在变化突然的地质情况下插打管桩需准备一定数量短桩，以便及时接桩应付持力层深度突然加大而无合适长度管桩的情况，避免暂时性停工待料现象。
4.5 收锤
除设计明确规定以桩端标高控制的摩擦桩应保证设计桩长外，其他管桩应按设计、监理、施工等单位共同确定的收锤标准收锤。收锤标准应根据场地工程地质条件、单桩承载力设计值、桩的规格和长短、锤的大小和落距（冲程）等因素，综合考虑最后贯入度、桩入土深度、总锤击数、每米沉桩锤击数即最后1m沉桩锤击数、桩端持力层的岩土类别以及桩尖进入持力层深度、桩土弹性压缩量等指标后给出。收锤标准应以到达的桩端持力层、最后贯入度或最后1m沉桩锤击数为主要控制指标，其他指标可根据具体情况有所选择作为参考指标。一级及地质条件复杂的二级管桩基础的收捶标准控制指标应通过试打桩确定，其他管桩基础的收锤标准控制指标宜通过试打桩确定。未经试打桩且有应用经验时，最后贯入度可参考Hilley（海利）打桩公式的计算结果等，并综合考虑相近桩基条件的打桩经验后确定。正常情况下，最后贯入度不宜小于20mm/10击；当持力层为较薄的强风化弱岩层且上覆土层较软弱时，最后贯入度可适当减少，但不宜小于15mm/10击。
4.6 质量检查
高强砼预应力管桩质量必须符合JGJ94-2008及《建筑结构设计暂行规定》（附件）设计要求及施工规范的有关规定，并有出厂合格证。打桩的标高或贯入度，桩的接头、节点处理，桩位及垂直度检查必须符合设计要求和施工规范的规定。桩基完成后由监理单位组织设计院、甲方及施工方，确认静载试验以及动测的数量和桩号，在15d后进行静载试验和动测工作。
承载力的检测。打桩结束以后，按桩基规范要求随机抽检1％且不少于3根桩进行单桩静载荷试验，以确定单桩竖向承载力极限值。本梁场共抽检10根工程桩，在设计的300t试验荷载作用下，桩顶最大沉降值11mm，均未超过桩基规范的要求，桩基全部满足设计要求。
桩身质量检测。桩身质量采用小应变动力检测方法，按规范规定抽检不少于10％且不少于10根，本工程随机抽检100根，检测结果表明，桩身质量满足设计要求，无Ⅲ类、Ⅳ类桩，检测结果均符合设计及规范要求。
5、结语
上述的PHC管桩基础方案比选和施工工艺，可供同行参考。文章是结合笔者的观点进行简述，在具体的设计及施工过程中，还需要实际情况实际分析，以便恰当地应用PHC管桩，并有效的控制施工成本和施工质量。由于PHC管桩桩长与桩径比值较大，横向抵抗力与其他类型的桩基础要小很多，使用范围有一定局限，设计者在质量与经济之间需慎重选定PHC管桩。基础施工属隐蔽性工程，施工方需尽量优化施工工艺。
参考文献：
[1] GBJ202―83 《地基与基础工程施工及验收规范》．
关键词：phc管桩 上浮 复打
1 概述
近几年随着工程建设规模的扩大，对于地基承载力的要求也越来越高，地基基础部分的造价占工程建设总投资的比重也越来越大，phc管桩作为一种桩基础形式，有施工速度快、造价低等特点，最近在工业与民用建筑中逐步得到了应用和推广，特别是在沿海、河流及淤泥软土地区得到了广泛应用。但是管桩施工中地层条件对于施工质量的影响也是不容忽视的，特别是一些特殊地层能够造成桩身损坏从而给工程带来不利影响。实际施工中不少学者也给出了需要注意的防范措施，本工程结合实际监测数据，根据管桩上浮的原因进行分析，对上浮后的处理措施进行阐述。
2 工程实例
2.1 工程地层条件及各项参数
某电厂厂址位于长江沿岸地区，厂区地质条件基本上可以划分为9个主要地层，各土层性质及参数见下表：
工程桩设计为phc600-130(ab)，桩长为21～30m，2-3节配桩，桩尖进入⑨2持力层不小于2m。停锤标准：原则以标高为主、同时控制贯入度，双重控制。考虑到现场⑨2土层实际分布情况，现将打桩停锤标准分以下3种情况考虑
①对于已达到标高的桩，最后一阵贯入度不大于每10击7cm时，即可停锤。
②对于未达到标高的桩，其最后一阵贯入度在每10击3cm时，即可停锤。
③对于已达到标高的桩，但最后一阵贯入度大于每10击7cm时，则需继续施打，直至最后一阵贯入度不大于每10击7cm时，方可停锤。送桩深度为1-4m。
2.2 工程现场监测情况
工程桩施工前首先在现场施打了按设计要求布置的监测桩，主要用来监测桩的水平位移和垂直位移。以及监测单位布置的监测点，监测点包括：超孔隙水压力监测点、深层土移监测点。
打桩开始后，投入4台打桩机进行施工，超孔隙水压力开始明显上升，待施工了500根桩的时候，孔隙水压力开始超过报警值，当时打桩速率为10根桩/台/天。为了降低超孔隙水压力采取了塑料排水板和砂井水压力释放孔，监测数据表明，孔隙水压力明显减小。随着打桩速率维持不变，孔隙水压力有逐渐提高。随即停止打桩，让孔隙水压力进行消散。但是由于种种原因，未等到孔隙水压力完全消散便重新开始打桩，并且维持原打桩速率不变直至工程结束。
工程结束后，经过基坑开挖，发现有50%的工程桩的桩顶存在不同程度的抬升现象，最大的抬升达到404mm，采用小应变进行检测发现有20%的桩因桩身抬升而把接桩部位的焊缝拔开，为了验证脱开情况，进行了水下摄像，验证了脱开的事实。
2.3 基桩上浮处理措施
发现基桩上浮是造成桩身质量的原因后，经过专家会审，参考类似工程的处理措施，制定了先进行普遍复打，再进行混凝土灌芯处理的处理方案。
2.3.1 复打
复打前要将管芯内的土或水部分清除，清除深度不小于50cm，复打时桩帽与桩周围的间隙应控制在5～10mm之间，锤与桩帽、桩帽与桩之间放置缓冲垫并要有足够的弹性，缓冲垫压实后的厚度不小于120mm。锤、桩帽以及桩身应在同一中心线上。开始复打时先用冷锤（空挡）复打1-3次，以便调整顺直度并将桩身激活。在送桩器上标上刻度，用水准仪跟踪观测下沉量，选择经验丰富的操作人员操作。同时油门控制要及时，最终控制锤击力在650t~700t。确保在满足锤击能的前提下桩不再下沉后再锤击10击即可停锤。高应变抽查检测，及时观测复位情况，提出指导性意见，复位后及时停锤。
2.3.2 混凝土灌芯浇筑
复打完毕后，对于脱开的桩待复打复位后，在接桩部位下设带托盘的钢筋笼，笼长2m，接口部位上下各1m，钢筋笼吊放好后用c40微膨胀混凝土浇注。
2.4 处理效果
通过全面复打，清理基坑后进行100%低应变检测，桩身完整。复打过程中通过pda高应变检测承载力满足设计要求。
3 结论
3.1 phc管桩施工时应密切注意孔隙水压力的变化情况，一旦发现超出报警值，及时停止打桩，采取孔隙水压力消散措施，一定要等孔隙水压力达到正常范围时才可继续打桩。
3.2 当发现管桩有上浮情况时，可以采取复打加混凝土灌芯的方式进行处理，处理措施得当，phc管桩是完全能够满足设计要求的。
phc 管桩虽然目前使用范围广泛，但是还有不少施工问题有待研究，以上仅为作者就现场遇到的施工问题及解决办法进行了简述，由于水平有限，不足之处望业内人士批评指正。
参考文献：
[1]马时冬.关于预应力高强混凝土管桩的桩体上浮问题[j].工业建筑， 2003年第33卷第3期.
关键字：预应力混凝土；管桩；挤土效应；上浮
一、预应力混凝土管桩的施工特点
1、适用条件
正确选择桩型可以避免及减少挤土效应的有害影响。
（1）预应力管桩不适合用于岩溶、石灰岩地区；上部有厚淤泥软土、下部桩端直接进入中、微风化层等软硬突变的地基以及有大量孤石、有坚硬隔层的地质。此外，由于纯摩擦桩不利于管桩桩身强度的发挥，亦应慎用预应力管桩。
（2）对于大多数建筑场地，可考虑选用预应力管桩，但应结合地质勘察报告和施工情况，充分考虑挤土效应的影响，决定是否选用预应力管桩以及桩基施工要求。
2、桩距
按桩基规范，预应力管桩最小桩中心距应不小于3.5d。当穿越饱和软土时桩中心距要求最大，穿越非饱和土或开口的部分挤土桩次之；对桩数少于9根、仅1～2排以摩擦为主的桩基，最小桩中心距可适减。按《地基基础设计规范》要求，对非饱和土的最大布桩平面系数应控制在6.5％以内，对饱和土的最大布桩平面系数控制在5％。
正常设计可通过成桩试验来确定单桩承载力，确定桩长、压桩力、最后贯人度控制等打桩参数。可以通过调查，参考当地有经验的地基施工单位意见来确定布桩桩距和施工参数。如当地无管桩施工实例及施工参数，设计宜先做成桩试验。
二、工程概况
某工业区工程为框架结构的大型公共建筑，总建筑面积为56,780m2，柱距为l0～15m，基础采用PHC―AB600型高强预应力混凝土管桩，桩径Ф500mm，总桩数3956根，单桩设计承载力特征值N=3200kN，平均入土深度29.58m，持力层为强风化花岗岩，持力层土的极限端阻力特征值qpk=6000kPa。施工采用锤击法，4台桩机分4个区域同时从中心开始。在打桩过程中，基桩上浮比较严重，整个场地上升200～300mm。经检测，5根基桩的承载力不满足设计要求，等待处理。
三、上浮原因分析
1、挤土效应是管桩上浮的主因
挤土效应一方面对松填土有挤密作用，可提高地基承载力，但对压实土在挤密的同时，会造成桩身上浮、移位和地面隆起，影响桩的承载力。对饱和软土的挤土桩，因桩基施工使孔隙水压力消散，土层再固结沉降产生桩的负摩擦力，也会引起桩承载力的下降和桩基沉降的增大。分析认为，桩承载力下降的主要原因是由于桩身上浮所引起，但不排除桩底发生疏松和涌桩等原因。
2、桩的数量多、体积大
该工程占地面积56780m2，总桩数3956根，同时每个承台的桩数较多，大多数承台桩数为10～20根，最多的达24根。由于桩与桩之间的相互影响，导致桩身上浮。根据施工记录，该工程近4000根桩，总入土深度达117018m，平均深度29.58m，按每根桩7.78m3计算，则打人地下的混凝土桩总体积约30778m3。如果不考虑土质压缩，平均分摊到面积56780m2的场地，则平均要提高约0.54m，可见打入混凝土的量非常大。当土饱和密实，被挤到极限密实度而向上隆起时，相邻的桩将被浮起。
3、冲孔灌砂的影响
根据勘察资料，该场地地下水丰富，与海水联动，填土下存在砂层和淤泥，不适宜采用钻孔灌注桩，也不适宜采用天然地基或复合地基。如果采用预制桩，因南部夹有大块石，要想穿过厚约18m的填石有很大的施工困难。因此，设计在南部采用先冲孔灌砂，再打预应力管桩，这样就不需考虑不同基础形式之间的差异沉降。但由于冲孔灌砂数量多，达824根，因此，需排开更多的地下空间，大量的砂才能冲入孔中，同时在砂孔中打桩时进桩较困难，容易打破桩头，加剧了场地的隆起。
4、测量误差
由于仪器、操作、读数等原因，所测数据存在测量误差。该工程测量上的主要不足是测点未固定，由于施工的原因，管桩顶面很难在一个水平上，因而桩顶每一点标高不一致，如果先后两次测点不再同一点，就出现了不同的标高。为了测得比较准确的数据，应在桩顶作出标记。
四、处理措施及效果
1、确定处理方案
全部桩施打完毕，重新测量时发现绝大部分桩存在上浮现象，而且有的上浮很严重，最大的达45mm。为此召开专题会议，分析原因并研究处理方法。鉴于该工程桩数较多，场地存在密实度较大的砂层，部分桩头在收锤后接近极限荷载或出现轻微裂缝的情况，如果继续采用锤击法，很可能打坏管桩，因此，最后决定采用静压处理方案进行处理。
2、确定静压参数
为了获得比较详细的试验数据，并具有可比性，选取不同区域两根桩进行试验对比，确定上浮较大的两根桩C80―4及C784―15进行静压试验。终压力值均采用6000kN，其中C80―4桩长29.3m，上浮25.3mm，压入35mm；C784―15桩长26.3m，上浮22.8mm，压入37mm。1周后进行静载试验，承载能力满足设计要求。根据静载试验曲线，终压力值确定为6000kN比较合适。
3、多次静压处理
除做过静载试验的2根桩之外，所有的桩均按照确定的静压参数进行静压处理，以彻底消除上浮。场区采用1台静压桩机施工，静压前将露出地面的桩头全部锯掉，入土较深的桩先进行接桩处理，施工顺序是从中心开始分区域对称进行，严格监控终压力值≯6000kN，施工过程中做好详细的施工记录。
施工完毕，再重新测量全部桩顶标高，与静压前测量的桩顶标高相比较，绝大部分的桩已消除上浮，但也有部分桩的上浮未彻底消除，其上浮高度较小，最多的为15mm，大多在1～10mm之间。分析认为，静压处理有明显的效果，对上浮高度在10mm以内的可不做处理，仅对上浮高度在10mm以上的进行补压。
4、处理效果
静压处理完毕，选取24根桩做静载试验，96根桩进行高应变动测检验。根据静载试验报告，实际总沉降量为l4.5～28.86mm，残余沉降量为0.68～6.87mm，全部满足设计要求。高应变动测检验结果也符合规范要求。
5、预防措施
首先应从设计上把关，优选桩型及施工方法。对于沿海填土区，特别是新近填土区且经过强夯或碾压处理，应尽量避免采用高密度、大管径的预应力管桩，优先采用其他桩型，如钻孔灌注桩、冲孔灌注桩及筒桩等。采用管桩时也应优先选用静压法，以减小施工振动对周围管桩的影响。
关键词：双排松木桩 围堰 施工
中图分类号：TE42 文献标识码：A
工程概况
宁波市轨道交通1号线二期土建工程施工TJ1214标段，沿规划中的钱塘江南路经徐洋村，跨越穿山疏港高速后沿既有的钱塘江中路，平行道路布设，然后在钱塘江中路与泰山路交叉口向东拐入泰山西路，沿泰山路南侧绿化带延伸，跨越大碶疏港立交桥，止于中河路。大部分承台位于既有道路绿化带内，位于绿化带中承台采用直接开挖基坑的方法施工；对于位于沿线河道中的桥墩，属于水中承台，需按照水中承台施工方案进行施工。
本标段地貌类型为滨海海积平原，地形开阔平坦，标高一般为1.32~2.85m；沿线凤洋河、岩河、千丈河水位主要受大气和人工控制，河水水位一般低于地面1m，河宽25~40m，水深0.6~3m，水流平缓；拟建场地第四纪地层发育，成因为海相、冲积、洪积、湖积为主，主要特征为沉积物粗细韵律变化明显，总体趋势呈自老至新粒度变细；具体分布第一层为填土，一般厚度1~1.5m，第二层软可塑状粘土，一般厚度0.3~2.8m，第三层软土层，厚度一般为12.8~25.1m。
二、围堰施工步骤
根据工地现场的实际情况、施工组织设计的总体工期安排，结合现有设备、人员情况，对临河承台采用“打入双排松木桩+竹片网+彩条布”的方式进行围护，围护完成后抽水清淤进行承台施工。双排松木桩围堰由木桩、横连木、斜拉钢筋、竹帘、彩条布和砂袋组成。具有以下优点：构筑围堰所需材料可就地取材；施工简便快捷，质量容易控制；不怕漫顶，不受汛期最高洪水位影响；占用河道过水断面少，不影响河道行洪；排水快，有利于泥浆快速固结；便于拆除。
1、施工工艺流程
测量放线 插打松木桩安放竹帘+彩条布桩间土回填抽水清淤承台施工。
2、施工准备
1）木桩采购及存放木桩主要在当地木材市场采购，采用汽车运到工地现场仓库；木桩采购时应注意木材质地，桩长应略大于设计桩长。所用桩木须材质均匀，不得有过大弯曲之情形。木桩首尾两端连成一直线时，各截面中心与该直线之偏差程度不得超过相关规定；另桩身不得有蛀孔、裂纹或其它足以损害强度之瑕疵
木桩之吊运、装卸、堆置时，桩身不得遭受冲击或振动，以免因之损及桩身。木桩于使用时，应按运抵工地之先后次序使用，同时应检查木桩是否完整。木桩储存地基须坚实而平坦，不得有沉陷之现象，避免木桩变形。
2）松木桩的制作
打桩前，桩顶须先截锯平整，桩头部位宜采用铁丝扎紧；桩径按设计要求严格控制，且外形直顺光圆；小端削成 30cm 长的尖头，利于打人持力层；将备好的桩按不同尺寸及其使用区域分别就位，为打桩做好准备；严禁使用沙杆等其他木材代替松木。
3、双排松木桩围堰施工步骤
1）测量放样
松木桩施工前，由测量人员依据设计图纸进行放样，确定每个木桩具体插打位置。
2）松木桩插打
挖掘机就位，打桩时按由外到内插打；选择正确桩长的松木桩，并扶正松木桩；将挖掘机的挖斗倒过来扣压桩至软基中；按压稳定后，用挖斗背面击打桩头，直到没有明显打人量为止，确保松木桩垂直打入持力层；重复上述步骤直到所有松木桩全部打入。
3）竹帘彩条布安放
待所有木桩插打完成后在两排木桩之间放入竹帘，并用铁线将竹帘与木桩固定；全部安装完成后在两片竹帘之间铺设彩条布，铺设过程中采取有效措施防止彩条布破损。
4）桩间土回填
在两排木桩之间回填粘土，粘土分层填筑，每层1m；每填一层，人工配合挖机夯实，填筑至桩顶；回填完成后用扒钉将双排木桩围堰顶连接成一个整体。
5）抽水清淤
清淤方法为用清水泵抽水至河床面，然后用挖机挖出河床淤泥至承台底设计标高；清淤完成后即可进行承台施工。
围堰拆除
主体工程完工以后，围堰即可拆除，拆除时可采用长臂挖机及施工运输自卸车联合作业，先用长臂挖机挖除护脚石渣反压层及堰顶填土，人工配合拆除拉条钢筋，然后再用挖掘机加钢丝绳拔出竹篱笆、土工布及松木桩，最后配合河道疏浚项目将剩余围堰材料用绞吸式挖泥泵清理干净，废旧土工布、竹篱笆等材料用自卸车清理出场地。
三、双排松木桩围堰施工质量要求及控制措施
桩位偏差控制在小于等于D/6-D/4中间范围内，桩的垂直度允差﹤1%。；在打桩时，如感到木桩入土无明显持力感觉时应做好记录并及时汇报。打桩线路注意从外往中间对称打，但要防止桩位严重移动，按设计图所示，于地面标定木桩之预定打设位置，并经现场技术人员检查合格后方可进行打桩；打桩过程中，如遇坚硬地层或触及地下障碍物，以致不能打至预定深度时，应做好记录并报请总工确定处理方式，不得任意截断桩体。
安全注意事项
在施工过程中认真执行安全生产的三大规程和有关安全生产的各项法规，严格控制和防止各类伤亡事故。在施工过程中要抓好现场管理，坚持文明施工，保障人身、机械和器材的安全，并认真作好防火工作及注意用电安全。对各项施工责任落实到人，实行定岗定责，确保施工安全。
吊重作业时，吊臂下严禁站人。
夜间施工应由足够的照明。
主要机具、电器、运输设备等，应定机定人，严格执行交接班制度。接班时，必须对机具检查一次，并做好记录。
严格执行水上作业的有关安全规定，施工现场要配备必要的防护设备，施工人员要穿戴防护用品。
制定专门的防台汛防风应急预案，台汛期经常保持与港航、海事、水利等政府有关部门的联系，及时做好防台防汛准备工作，按上级及政府有关部门要求做好防范措施，确保施工安全。
五、结束语
本标段大部分临河承台施工均采用双排松木桩围堰，在汛期临河水位较高时局部有少量渗水外，采取相应堵漏措施后，渗水能够阻止，其余均符合相应技术要求，达到了相应的使用功能要求。此类围堰在本地区使用相对于其他围堰施工方法有教明显的优越性，不仅节约成本，安全高效，而且对周边环境影响较小。
参考文献：
1、交通部《公路桥涵施工技术规范》（JTD TF50－2011）
【关键词】预应力管桩；基础设计；注意事项
【 abstract 】 prestressed concrete pipe pile construction industry in the modern construction especially in high-rise building more and more wide application, in reality the construction process, in the prestressed pipe pile foundation often encountered in the reason of the problem of there are usually geological conditions, compaction effect, and receive hammer aspects such as improper control standard of factors, normally we can take expand pile caps is law, change of design method, construction method, and the change of composite foundation of basic law method to solve and deal with these problems. So as to reduce the engineering accident of purpose. Combining with the construction of the concrete examples of how to achieve prestressed pipe pile foundation bearing capacity of the design value and the view of the construction of the often appears in the corresponding discussion.
【 keywords 】 prestressed pipe pile; The foundation design; note
中图分类号：S611文献标识码：A 文章编号：
一、前言
随着社会和经济以及科学技术的快速发展和进步．各类高层建筑在新兴城市中拔地而起。在高层建筑的整个建筑物的投资中基础部分往往占有很大的比重，而且基础部分的施工周期相对较小，而且在整个结构施工过程中占用时间相对较长。预应力管桩具有其性价比高、施丁周期短等优点，因此预应力管桩在沿海地区的建筑工程中被较为广泛的应用。但在预应力管桩的应用中也面临着如何实现对预应力管桩进行合理化的设计并且优化，以及在如何两者的平衡对于保证工程安全、节约建设投资、降低工程造价等方面起着极为重要的作用。这对相应的工程设计人员提出了更高的要求，设计人员必须做好对相应建筑物的的相关勘察报告工作，并且对相应的数据进行认真仔细分析，进而选择得到并且优化相应的基础方案。设计人员在预应力管桩设计时应该从下面几个方面进行相应的问题分析。
二、几个常见的重要问题的相关探讨
(一)不宜应用预应力管桩的相应工程地质条件问题
预应力管虽然在工程中得到了的广泛应用，但在一些特定的地质条件下就不太适合，并不能适用于任何情况的场地。在选择预应力管桩的的持力层时要尽量选择诸如强风化岩层，密实的砂或者层坚硬的粘土层以及碎石层等地质类型，预应力管桩在强风化岩层中一般可以打入1～3m．即可以打入深度约N=50～60的地层，中风化岩和微风化岩却不能被打入。在某地区一个六层宿舍楼的地基工程中，原先的设计方案是采用φ300PHC和400PHC的预应力管桩，机械选用用D35的柴油锤进行施打。由于该场区岩基的埋深比较浅，最浅处达到了12m，最深处为20m，因此在正常的地质条件下可以无可争议的采用预应力管桩。但是施工结果却显示，在该工地打桩的50根预制管桩中出现断桩数为11根，管桩的破损率超过了20％，相关的单位及时召开了施工事故的分析会议，经过有关专家的探讨研究，初步确定认为有三个可能的原因：第一可能是管桩质量有问题；第二可能是打桩施工出现问题；最后一种肯能为地质出现问题。经过专家的多方论证最后得出的结论是认为管桩质量从流程上应该合格，施工过程符合设计的要求，工程地质条件的不适应，最终造成打桩破损率高的主要原因。
通过研究相应的地质资料，最终得出结论是，岩基埋深比较较浅．深度平均在13～14m左右，大部分是中到微风化岩，处于基岩上部的强风化层厚度会很薄，甚至会缺少。在这种具有从松软突然转变到非常坚硬的特点的地层中进行预应力桩的施打工作，预应力管桩的破损率会变得非常高。其中一个原因就是没有相应的“缓冲层”，桩尖在没有其他岩层阻挡的情况下，突然碰到中、微风化的硬岩，同时桩身四周存在的是一些摩擦力较为小的松软层，在这种情况下，强大的打桩冲击力会通过桩尖集中，将力量传递给岩面，最终通过压力波的形式反射回来，从而使桩身的混凝土受到挤压而遭到破坏。施工方最终采取了改变桩型设计的措施，充分利用施工地区中风化岩基埋藏深度较浅的有利条件，进而选择采用钻孔灌注桩的方案，这个施工方案最终取得了较为良好的施工效果，并且提高了工程的技术经济效益。在另外一个地处山脚坡地上的基础工程中，工程设计中，要求采用φ500预应力管桩，并且采用50型柴油锤进行施打。工作人员在施打过程中在管桩打到石面时发现，多根桩尖沿岩面发生了滑移，同时部分桩身突然发生倾斜而产生了折断现象，有的预制管桩虽然没有发生滑移现象，但是桩身出现了突然下沉的现象，工作人员根据这个现象得出结论此桩可能发生了破碎。最后，根据工程地质报告，得出结论是在该场区处于山坡地段，地形倾斜幅度相对较大。该地区存在着一些未风化的岩块以及孤石等，不太适宜采用预应力管桩的施工方法。
