作者:王维; 刘海洋; 胡尚雨 期刊:《昆明冶金高等专科学校学报》 2005年第03期
结合安龙钢铁有限责任公司的实际生产,通过对连铸过程结瘤处的残钢进行分析,找出了小方坯连铸结瘤的原因和影响因素,提出了减少小方坯连铸结瘤的措施,对安龙钢铁有限责任公司的设备技术改造和炼钢工艺改进情况进行介绍.
作者:刘学华; 韩传基; 蔡开科; 宋超; 茆勇; 孙维; 张建平 期刊:《工程科学学报》 2005年第04期
在分析水口堵塞的基础上,结合马钢三炼钢生产实际,采用正交实验法研究了钙处理的喂线速度、喂线量和中间包水口内径对140mm×140mm小方坯连铸低碳低硅高酸溶铝钢水口堵塞的影响.结果表明,提高喂线速度、加大喂线量和增加水口内径可避免水口的堵塞.采用以上工艺,连浇炉数达8~10炉,且铸坯内部和表面质量良好.
作者:王君天; 张树平 期刊:《浙江冶金》 2018年第03期
在优化喷嘴的基础上,通过理论计算分析和热态试验优化了连铸二次冷却比水量和各段冷却水量,使60Si2Mn、35CrMo、20CrMnTi方坯连铸坯角裂纹≥1.5级的比例小于0.8%,中间裂纹和中心裂纹均小于1级。
作者:方峰; 蒋建清; 陈少慧; 胡显军; 倪根来 期刊:《钢铁》 2004年第01期
通过对小方坯连铸连轧工艺的调整,有效控制了高碳热轧盘条的显微组织、纯净度、表面质量和成分偏析等,生产出了满足1 860 MPa级PC钢绞线用φ13.0 mm热轧盘条,使其抗拉强度高于1 100 MPa,断面收缩率大于35 %,拉丝断丝率低于1.25次/100 t.
介绍三钢公司提高小方坯连铸机连浇炉数的实践与所取得的效果。
作者:牛新辉; 朱延强; 安军生 期刊:《连铸》 2004年第02期
介绍济钢二炼钢厂两炉对一机的全连铸生产实践经验,以及通过采取一系列技术措施,优化生产工艺,加强设备与生产管理,取得了显著效果。
作者:刘国贵; 何宇明; 余挺进 期刊:《连铸》 2004年第04期
介绍重钢炼钢厂1号小方坯连铸机结晶器电磁搅拌工艺,通过不断地实践及优化,提出适合小方坯品种质量要求的电搅参数,满足品种开发生产及质量需要。
分析小方坯横裂产生的原因,并提出相应措施,取得了较好的效果。
通过对小方坯连铸机中间罐车走行能力的校核计算,得出走行能力偏低的结论。
作者:康东安; 薛世晓; 李广军 期刊:《连铸》 2004年第02期
分析影响HRB335钢筋机械性能的因素,通过加强小方坯质量控制,使机械性能得到改善。
作者:加志勇; 张保师; 唐宇翔 期刊:《炼钢》 2004年第02期
分析了小方坯横裂产生的原因,并提出相应措施,取得了较好的效果.
作者:罗伯钢; 邵俊宁; 曾立; 潘乐 期刊:《炼钢》 2004年第01期
小方坯连铸中间包定径水口快速更换技术是提高连浇炉数的有效手段,与之配套的中间包长寿技术是实现高连浇炉数的保证.介绍了该项技术在首都钢铁集团第三炼钢厂的研制推广和应用情况,并阐述了快速更换机构的改进和中间包耐材的优化.
作者:李贵顺; 李树强; 崔庆成; 康东安 期刊:《炼钢》 2004年第03期
根据安钢第一炼轧厂近几年的连铸生产实践, 系统分析了连铸小方坯发生横裂的原因, 其影响因素主要有振动参数、二次冷却、拉速、保护渣的性能及操作因素.通过采取相应的措施, 使方坯横裂废品率降到较低水平.
近年来,随着连铸技术的发展,连铸坯的热装、热送及热轧技术取得了很大进步,产生了明显的经济效益。这一生产工艺对连铸坯的质量提出了更高的要求。本文对连铸小方坯中常见的质量缺陷及其形成原因和控制措施进行讨论,对指导榆钢支援灾后重建炼钢连铸生产线的建设有着现实的指导意义。
作者:李建超; 王宝峰; 董方; 李贵阳; 底更顺; 翟永臻 期刊:《连铸》 2007年第01期
通过数值模拟对两相和三相结晶器电磁搅拌器作用下钢液内部的磁场和流场进行耦合数值分析,得出了不同相位电磁搅拌时,钢液内部磁感应强度、电磁体积力及搅拌速度的分布规律。模拟结果表明:在相位差为90°的两相电磁搅拌器结晶器电磁搅拌时,钢液内部的磁感应强度、电磁体积力及钢液的搅拌速度要比相位差为120°三相电磁搅拌器的高。计算结果与文献中实验结果及宣钢等厂的生产实践结果一致。
介绍了铸坯相关表面缺陷及低倍组织,提出了质量控制措施及方案。通过电磁搅拌的应用、改进二冷配水、拉速及温度来提高铸坯质量。
介绍了宣钢二钢轧厂小方坯连铸机振动装置的设备组成、性能以及存在的问题。分析了振幅、振动频率、负滑脱时间等振动参数对铸坯表面质量的影响。结合宣钢小方坯生产实践,从振幅选择、振频与拉速匹配关系方面,优化了小方坯的振动工艺参数设置,对同行业小方坯振动优化具有借鉴意义。同时指出,机械振动已经不能满足钢种多样化的需求,新的振动技术必将得到更快速的发展。
作者:陈文满 文敏 廖明 肖时平 胡兵 张杰新 期刊:《特殊钢》 2009年第01期
通过高拉碳补吹氧操作,控制转炉终点[C]≥0.08%,[P]≤0.015%,[S]≤O.03%;控制LF渣碱度3.0~3.5,LF末进行Ca包芯线处理,全程保护浇铸,电磁搅拌,钢水过热度15~30℃,使65Mn弹簧钢(%:0.64~0.69C、0.95~1.10Mn)平均T[O]达到22.7×10^-6,钢中P含量为0.011%~0.020%,S含量为0.004%~0.015%,力学性能和组织均达到标准和使用要求。