作者:M.Karami; A.; Fahimifar; E.; Pakniat; 许俊闪; 陈连旺 期刊:《地壳构造与地壳应力》 2015年第02期
在岩石和岩体中,从较低的应力一直到接近强度峰值的高应力,都可能会出现时效变形。大多数类型的岩石,特别是软岩,在相当大的应力范围内,可逆的应变和不可逆的蠕变应变都同时存在。所以,需要一种可同时计算弹性应变和塑性蠕变应变的本构模型。本文采用岩土材料的硬化行为概念,提出了一种新的弹塑性一粘塑性硬化模型。对于短期瞬态变形,该模型具有非线性弹塑性硬化特点。该模型的非线性与当前围压相关,并且其硬化特性服从莫...
<正>20056081 63Sn37Pb钎焊接头稳态蠕变本构方程的建立/闫焉服…//焊接学报.-2005,26(4).-29- 32.36 采用高温蠕变测试装置,以简化的Dorn公式为基础,对63Sn37Pb微型单搭接钎焊接头蠕变应变进行了测试,确定了应力指数、蠕变激活能以及相关常数。建立了63Sn37Pb钎焊接头稳态蠕变本
作者:陶敬林; 程永春; 余地; 杨金生; 马健生 期刊:《中外公路》 2018年第06期
为了分析硅藻土替代矿粉的比例对沥青胶砂力学性能和抗变形能力的影响,制备了硅藻土和矿粉体积比分别为0:1、0.25:0.75、0.5:0.5、0.75:0.25和1:0共5组沥青胶砂试件,对其分别进行单轴压缩破坏试验和单轴压缩蠕变试验。结果表明:硅藻土的微孔结构有利于提高沥青胶砂的力学性能和抗变形能力,且改善效果呈现先增强后减弱的趋势,当硅藻土体积掺量在75%左右时具有最佳的改善效果。
作者:杨镇; 王志文 期刊:《化工机械》 2004年第02期
在假设以弹塑性薄膜变形分析所获得的试样中心挠度与非蠕变中心应变之间的关系近似等于蠕变时试样中心挠度与中心蠕变应变之间的关系的基础上,使用塑性薄膜伸张变形模型模拟小冲杆试样的蠕变变形过程,设计了以小冲杆试验实测中心挠度数据估算试样中心蠕变应变以至材料蠕变性能的方法,并具体推导得到了特定小冲杆试验装置和试样尺寸对应的蠕变应变工程估算方程.
目前的三叉三销调节级叶片的数值计算分析方法主要针对标准的三销钉叶片结构,而对于非对称结构则难以模拟考核。针对此类特殊非对称结构调节级叶片,运用有限元方法从线弹性分析、高温蠕变计算、振动考核等方面研究了调节级叶片强度振动分析方法及考核准则,对调节级叶片强度振动考核具有重要的参考意义。
作者:盛重 薛松柏 张亮 皋利利 期刊:《焊接学报》 2008年第10期
采用有限元方法对倒装芯片的焊点进行数值模拟计算分析。结果表明,等效蠕变应变和等效塑性应变的最大值在芯片下的边缘焊点上表面;对焊点应力应变进行时间历程处理,在循环的开始阶段,应力松弛现象显著,同时塑性应变和蠕变应变都存在累积叠加趋势;对应力应变迟滞回线研究,发现曲线呈现周期性变化,随着温度的循环加载并趋于稳定。凭借Solomon模型和Shine and Fox模型,基于塑性应变和蠕变应变的交互作用,计算焊点的疲劳寿命...
作者:张亮 韩继光 郭永环 何成文 赖忠民 王宏伟 期刊:《焊接学报》 2012年第03期
基于蠕变模型采用有限元法对WLCSP30器件Sn3.9Ag0.6Cu焊点可靠性及疲劳寿命进行预测.研究发现WLCSP器件整体的最大应力集中在阵列最拐角焊点的上表面处,该部位可能成为焊点裂纹的发源地,试验结果也验证了模拟结果的正确性.对焊点应力—应变分析,发现焊点部位出现明显的蠕变应变和蠕变应变能累积现象,结合焊点疲劳寿命方程,预测焊点疲劳寿命,发现基于蠕变应变能密度的计算结果和试验结果较吻合,但是基于蠕变应变的预测结果和试验结...
作者:杨静 王志海 期刊:《电子机械工程》 2015年第01期
文中采用ANAND焊点本构关系模型描述了Sn60Pb40焊层蠕变行为,通过MARC有限元软件模拟了电子封装器件Sn60Pb40焊层在热循环中的蠕变过程,研究了Sn60Pb40焊层的蠕变应变最大值出现的位置,分析了封装结构热失配和焊层厚度对Sn60Pb40焊层蠕变应变的影响。结果表明:焊层边角处最早发生蠕变断裂,降低封装结构热失配程度和优化焊层厚度均可减小Sn60Pb40焊层的蠕变变形。该研究结果不仅为封装结构的热匹配优化设计提供了新的思路,也为预测...