应用朗肯土压力理论及力学平衡原理对桩支护结构的嵌固深度、桩长、最大弯矩值及其位置进行设计,同时对受侧压较大的圆截面桩进行配筋计算.并采用远离中和轴的不均匀布置方式极大地节约了钢筋的用量。
作者:刘裕华; 刘文辉; 邓南文 期刊:《勘察科学技术》 2018年第S1期
弹性支点法是《建筑基坑支护技术规程》中推荐的方法,但仍存在一些问题。该文引入弹塑性共同变形法,假设排桩两侧的土体为理想的弹塑性Winkler材料,考虑排桩结构和土体的相互作用。通过算例,对两种方法进行了对比,分析弹性支点法和弹塑性共同变形法之间的主要差异,得出弹塑性共同变形法可以更好的弥补弹性支点法的不足的结论。
作者:田雨; 姚仰平; 路德春; 杜修力 期刊:《岩土力学》 2019年第10期
采用修正应力法考虑各向异性对土的抗剪强度的影响,该方法引入组构张量调整不同方向应力分量的相对大小,使得各向异性土在修正应力空间中等效成各向同性土。用修正应力张量代替真实应力张量,就能将摩尔-库仑强度准则发展至横观各向同性,公式的形式不发生改变,强度参数仍为与加载方向无关的常量。通过对比根据3种不同的修正应力公式得到的内摩擦角与加载方向的关系曲线,分析了组构值对内摩擦角变化规律的影响,在偏平面上绘出了连续...
作者:吴继昌; 高亮 期刊:《中国高新科技》 2012年第07期
目前我国城市集中供热工程大多采用直埋供热管网,文章介绍了城市供热管道直埋固定墩的样式及计算方法,分析了直埋固定墩的受力情况,并对特殊环境下固定墩的设计及选择进行了探讨。
从低桩承台、高桩承台的概念理解入手,结合桩基抵抗地震水平力的机理,分析桩基在水平力作用下的侧向变形及失稳的原因,阐述由桩、土分担水平力的核心问题,提出建筑桩基抵抗水平力分体系的系统设计思路,提出由承台或地下室的侧面土层的土压力及摩阻力承担,由斜桩的轴向力承担,由桩的抗剪及抗弯能力承担,由承台、地下墙体、基桩协同工作和土的弹性抗力承担四种分体系。
在水泥厂项目设计中,为了施工方便、节约成本,厂区所有的围墙、路灯、电缆支架等均采用短桩基础。推导了一种考虑被动土压力的短桩基础设计方法,同时得到了被动土压力随基础埋深的变化曲线,以及针对特定的基础确定最优基础埋深的方法。对本行业的设计、施工有一定的借鉴作用。
基于拟静力法和水平层分析法的计算思路,以无粘性填土的刚性挡土墙为研究对象,考虑土拱效应引起的大主应力圆弧拱,推导给出了地震被动土压力的分布和合力作用点的计算表达式。通过参数分析表明:水平和竖向地震作用对被动土压力有减小作用,其中,水平地震作用的影响更为显著;填土内摩擦角对土压力强度影响显著,内摩擦角越大,被动土压力越大;引发土拱效应的墙土摩擦角的增大能降低被动土压力的合力作用点,这对挡土墙的抗倾覆稳定是不...
对沉井的下沉进行分析,指出刃脚处所受的土压力为被动土压力,井壁所受的土压力为主动土压力或静止土压力.根据地基破坏理论,将与沉井同时移动的压实核作为基础的一部分,从位移、刃脚和土的物理力学性质等方面进行分析,指出沉井刃脚所受的被动土压力介于静止土压力与被动土压力极限值之间.由被动土压力折减系数,推导出被动土压力与侧摩阻力的计算公式.依据该计算公式对地下旋流池的结构进行分析和比较.指出沉井刃脚高度以及刃脚踏面...
作者:孔亮; 张吉全 期刊:《岩石力学与工程学报》 2004年第Z1期
根据土体微分单元体的静力平衡条件,建立了挡土墙绕墙顶转动情况下被动土压力分布的计算表达式,同时进行了被动土压力分布、合力及作用点与库仑土压力、实测结果的分析比较.结果表明:该公式很好地反映了实测曲线的非线性分布,同时被动土压力合力与库仑被动土压力基本相同,合力作用点接近于0.27倍墙高处.
作者:赖天文 期刊:《兰州交通大学学报》 2005年第06期
应用三向应力作用的双剪强度理论,在Rankine土压力理论的基础上,得出三向应力作用下无粘性土的主动、被动土压力计算公式;将此公式应用于无粘性土中浅埋锚定板的容许抗拔力计算,使计算出的容许抗拔力值比以只考虑大小主应力而不考虑中间主应力的Mohr-Coulomb强度理论为基础计算出的该值增大,表明实际土体具有更大的抗拔潜力.
作者:尹晶; 陈正 期刊:《广西大学学报·哲学社会科学版》 2018年第05期
为计算砂土中板桩墙在渗流条件下的被动土压力,建立了极限分析下限法的有限元数值模型。针对静力许可应力场构造困难这一问题,将三节点三角形单元引入离散土体,并利用相同的有限元网格和插值函数对渗流场与应力场进行插值。由此,极限分析下限法中的应力平衡与边界条件表示为一系列等式约束,而土体屈服函数则可描述成二阶锥约束,从而将极限分析下限法转化为二阶锥规划问题。利用有限元法计算孔隙水压力,并代入极限分析下限法中计算...
作者:顾长存; 陆海源; 刘汉龙; 高玉峰; 周云东 期刊:《河海大学学报·哲学社会科学版》 2005年第04期
基于库仑土压力理论,通过对滑动土体中水平薄层单元的分析,建立了墙体绕基础转动(RB)模式和墙体绕墙顶转动(RT)模式下的被动土压力的一阶微分方程,给出了土压力强度、土压力合力、土压力作用点的理论计算公式,并将该理论计算公式与墙体平动(T)模式和库仑理论结果进行了比较.结果表明:土压力强度分布呈曲线分布.合力作用点到墙底的距离依RB模式、T模式和RT模式次序增大.q0=0时,各变位模式合力计算值与库仑理论值一致;g0>0时,RT模式...
作者:朱彦鹏; 魏鹏云; 马孝瑞; 李庚; 刘鑫 期刊:《科学技术与工程》 2019年第08期
基于前人从极限平衡理论出发而提出的朗肯土压力作用下的极限土体会出现滑裂面这一前提,推导了墙背与土体之间的摩擦力作用下墙背垂直的挡墙和仰斜式挡墙的朗肯被动土压力的公式,列表分析了墙背垂直挡墙的外摩擦角对墙后土体破裂角和朗肯被动土压力的影响,并对比分析了仰斜式挡墙的倾角对墙后土体破裂角和朗肯被动土压力的影响,在举例过程中也侧面印证了通过求导数计算被动土压力时应该取破裂角变化范围内的极小值。另外,通过公式...
作者:胡卫东; 曹文贵; 曾律弦; 刘晓红 期刊:《水文地质工程地质》 2018年第05期
针对现有刚性挡土墙与支护结构工程有限土体土压力研究大都基于墙背光滑的假定,本文考虑挡土墙与填土之间及建(构)筑物与填土间的摩擦作用,挡土墙背倾角及填土顶面竖向荷载的影响,引入极限分析上限理论进行研究。根据临近建(构)筑物有限宽度土体的工程特性,基于平动模式采用直线滑动破裂面,在土压力上限求解中引入粗糙挡土墙及粗糙建(构)筑物与土界面间的摩擦能耗计算,分别建立有限宽度土体在主动极限状态和被动极限状态下的土压力...
以处于软土区域的某深基坑为背景,结合SMW工法桩加一道预应力鱼腹梁支撑所形成的支撑体系,归纳并分析该支护体系下基坑自身与周边环境变形规律。实践分析表明:基坑开挖前,通过对鱼腹梁施加预应力以激发被动土压力能大幅度限制围护桩向坑内的正位移,从而保证基坑安全,效果较好,为今后类似工程提供相应参考。
作者:韩同春; 谢灵翔; 刘振 期刊:《岩土力学》 2018年第12期
坑中坑在基坑工程实践中普遍存在,使得基坑底部土体成为有限土体,因此,常规的建立在半无限空间土体假定上的朗肯土压力理论对于坑中坑条件下的基坑不再适用。基于极限平衡理论和平面滑裂面假定,考虑土体黏聚力和滑动土体不同的形状,推导了4种情况下被动土压力的计算公式,并给出了滑裂面剪切破坏角的数学表达式。通过算例,计算了不同内坑位置条件下被动土压力的大小和变化趋势。结果表明,滑裂面剪切破坏角是与土体内摩擦角、黏聚力...
作者:薛万凯; 王钢成; 郑毅 期刊:《土工基础》 2005年第06期
以北京某超高层建筑物的深基坑支护为例,说明深基坑单支点锚桩在采用等值梁法设计时,随着锚点位置的变化,锚杆的支撑力、桩的最大弯矩也改变了,经过分析研究得出最佳锚点支护位置,使支护系统得到优化,具有较高经济效益,并对该地区类似工程有一定的指导意义和实用价值.
作者:李永刚; 周慧珍 期刊:《山西建筑》 2017年第31期
挡土墙的土压力绝大多数是非极限状态的。通过准滑移面计算挡土墙非极限状态被动土压力,结果表明,墙后非极限状态被动土压力呈非线性分布,合力随墙体位移的增大而线性增长,其作用点位置逐渐降低,在墙高的下三分点以下。
作者:赵长滨; 于秋莉 期刊:《黑龙江交通科技》 2004年第10期
挡土墙主、被动土压力的计算通常是建立在极限平衡理论的基础上,常可利用郎金公式和库伦公式计算.但前者只适用于墙背竖直、光滑的情况;后者只适用于非粘性土的情况.若用于粘性土,还需要将等代内摩擦角代入库伦公式近似计算土压力.由于墙背并非一定垂直、光滑,且一般土体总存在一定的粘聚力,因此,近似计算的方法将会使计算结果与实际有较大偏差.
分析了重力式挡土墙前趾被动土压力的作用及工程计算中利用重力式挡土墙前趾被动土压力应注意的事项.